Effet des paramètres géométriques sur le comportement de la semelle

Nomenclatures
Liste des figures et des tableaux
Introduction générale
Chapitre I : aperçu bibliographique sur les sols renforcés
I .1. Définit ion des forces de poussée et de butée
I .1.1 Généralités
I .1.2 Relation fondamentale entre pressions latérales et déplacements
I .2. Coefficients de poussée et de butée
I .2.1 Cas géostatique
I .2.1.1 Terres au repos : coefficient de pression latérale
I .2.1.2 Sol pulvérulent : Coefficients de poussée et de butée
I .2.1.3 Sol fin : coefficients de poussée et de butée
I .2.2 Cas général d’un massif de sol pulvérulent
I .2.2.1 Massif à surface inclinée et sans écran
I .2.2.2 Massif à surface horizontale et le long d’un écran avec frottement
I .3. Calcul des forces de poussée et de butée
I .3.1 Méthode de Coulomb
I .3.1.1 Cas des sols pulvérulents
I .3.1.1.1 Principe
I .3.1.1.2 Calcul
I .3.1.1.3 Méthode graphique de Culmann
I .3.1.1.4 Frottement entre le sol et l’écran
I .3.1.2 Cas des sols pulvérulents
I .3.2 Méthode de Rankine
I .3.2.1 Principe
I .3.2.2 Force de poussée pour un massif pulvérulent saturé à surface horizontale
I .3.2.3 Force de butée pour un massif pulvérulent à surface inclinée
I .3.2.4 Stabilité d’une tranchée dans un sol cohérent
I .3.3 Méthode des équilibres limites
I .3.4 Comparaison des différentes méthodes
I .3.4.1 Comparaison à partir des hypothèses initiales
I .3.4.2 Choix d’une méthode
I.4.Cas particulier de Surcharges à la surface du sol
I.5.Conclusion
Chapitre II : différent procédés de stabilisations des terrains en pentes
II.1- Introduction
II.2-Description des principaux types de mouvements
II.2 .1-Ecoulements et chutes de pierres
II .2.2- Glissements
II-2.2.1. Description des principaux types glissements
II-2.2.1.1. Glissement plan
II.2.2.1.2. Glissement rotationnel simple
II-2.2.1.3. Glissement rotationnel complexe
II.2.4.Coulées boueuses.
II.2.5. Talus en déblais et talus en remblais sur sols non compressibles
II.2.6. Talus en remblais sur sols compressibles
II.2.7. Stabilité sous les soutènements.
II.2.8. Digues et barrages en terres
II.3. Calcul de stabilité au glissement
II.3.1 .Calcul de stabilité en rupture circulaire
II.3.1.1. Principe de calcul.
II.3.1.2. Méthode des tranches
II.3.1. 2.1. Méthode des tranches de Fellenius
II.3.1. 2.2. Méthode des tranches de Bishop
II.3.1. 2.2.1. Méthode de Bishop détaillée
II.3.1. 2.2.2. Méthode de Bishop simplifiée
II.3.2. Calcul de stabilité en rupture plane.
II.3.2.1. Principe de calcul.
II.3.2.2. Rupture selon un plan parallèle à une pente indéfinie
II.3.2.3. Rupture selon un plan parallèle à une pente de hauteur finie
II.3.3.Choix de la méthode
II.4.-Confortement des talus
II.5. Conclusion
Chapitre III. Présentation de plaxis
III-1. Introduction
III.1.1. Eléments finis en géotechnique
III.1.2. Caractéristiques de plaxis
III.2. Les options par défaut et les solutions approchées
III-3.Modélisation des éléments géométriques
III.3.1.Le type de modèle (Model)
III.3.2 Les éléments
III.3.2.1. Eléments de sol.
III.3.2.2.Les plaques (éléments de structure) et les Eléments de poutres
III.3.2.3.Les géogrilles
III.3.2.3.1.Eléments de géogrille
III.3.2.3.2- Modélisation des ancrages
III.3.2.3.3. Modélisation des éléments nœud à nœud
III.3.2.4. Les interfaces et les éléments d’interface
IIII.4 .Lois de comportements utilisés dans PLAXIS
III.4.1. Introduction
III.4.2.Comportement élasto-plastique
III.4.3 Modèle élastique linéaire
III.4.4. Modèle de Mohr-Coulomb
III.4.4.1.Description du modèle
III.4.4.2.Paramètres de base du modèle en relation avec le comportement réel du sol
III.4.4.3.Paramètres avancés de Mohr-Coulomb
III.5. Procédures d’application du chargement et de manipulation des calculs
III.5.1.Procédures d’application du chargement
III.5.1.Procédures de manipulation des calculs
III.6. Conclusion
Chapitre IV : Etude de l’effet des paramètres géométriques
PARTIE A. Génération d’un modèle de référence
IV .1. Introduction
IV .2. Définit ion de la géométrie des modèles et les propriétés des matériaux
IV .2.1.Réglages généraux
IV. 2.2.Géométrie des modèles
IV.2.3. Caractéristique des matériaux.
IV.2.3.1. Propriétés des couches de sols et des interfaces
IV.2.3.2.Propriété des éléments de structures (semelle et palplanche)
IV.2.4 .Génération du maillage
IV.3.Définit ion des conditions initiales
IV.3.1.Les conditions hydrauliques
I V.3 .2.Configuration géométrique initiale
IV.4 .Phases et procédure de calcul
IV.4.1. Phases de calcul
IV.4.1.1-Application de la gravité
IV.4.1.2-Calcul du coefficient de sécurité dans les conditions initiales
IV.4.1.3-Mise en place des palplanches
IV.4.1.4.calcul du coefficient de sécurité après la mise en place des palplanches
IV.4.1.5.Application du chargement
IV.4.1.5.Choix des points de suivi des déplacements
IV.4.2. Procédures et manipulation des calculs
IV.5. Examen et interprétation des résultats
IV.5.1.Examen des résultats
IV.5.1.Examen de l’application de la gravité.
IV.5.2.Examen de la stabilité du talus dans les condit ions initiales
IV.5.3. Examen de la mise en place des palplanches
IV.5.2.Examen de la stabilité du talus après la mise des palplanches
IV.5.4. Examen de l’application du chargement
IV.5.4.1. Maillage déformé
IV.5.4.2.Déplacements incrémentaux.
IV.5.4.3.Courbe charge- déplacement
IV.5.2. interprétation des résultats
IV.6 .Conclusion
PARTIE B. : Etude paramétrique (effet des paramètres géométriques sur le comportement de la semelle)
IV.7.-Introduction
IV.8.déférentes géométries des modèles
IV.9.Interprétation des résultats et discussion
IV.9. 1.Vérification de la stabilité des talus dans les conditions initiales
IV.9.2.Etude de l’effet de la hauteur des palplanches (h/B) sur la stabilité des talus
IV.9.3.Effet de la hauteur des palplanches (h/B) sur N
IV.9.4.Effet de la variation de la position des palplanches (d/B) sur N
IV.9.5. Effet de la variation d’ H/B (hauteur du talus) sur N
IV.9.6. Effet de la variation de la position de la semelle b/B sur N
IV.10. Conclusion
Conclusions générales
Références bibliographiques

Rapport PFE, mémoire et thèse avec la catégorie semelle filante

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On se basant sur les résultats obtenus dans Cette étude de l’effet de paramètres géométriques choisis sur le comportement d’une semelle filante reposant sur un sable en pente renforcé par des palplanches, les conclusions suivantes peuvent êtres tirées :
1- Dans un calcul numérique le type de maillage s’impose comme paramètre d’influence sur  les résultats numériques, les forces sont plus importantes plus le maillage est grossier.
2- le renforcement de talus par des palplanches de hauteur adéquate a un effet important sur l’amélioration de leur stabilité, ainsi que sur l’amélioration de la capacité portante des semelles placées dessus.
3- la position optimale des palplanches est lorsque celles-ci sont placées au sommet de la pente du talus.
4 – l’influence de la variation de la hauteur du talus n’est pas importante, la capacité portante croit légèrement avec la diminution de la hauteur du talus.
5- l’amélioration de la capacité portante croit lorsque la hauteur des palplanches croit, et aussi cette amélioration croit considérablement plus la semelle est éloignée du sommet du talus contrairement à la position des palplanches.

Calcul de stabilité au glissement

Pour la stabilité au glissement, l’analyse se fait habituellement au moyen des méthodes de calcul à la rupture qui donnent par l’intermédiaire du coefficient de sécurité une idée de l’état d’équilibre du massif de fondation par rapport à l’équilibre limite.
Le coefficient de sécurité est déterminé à l’aide d’abaques dans le cas d’avant projet (Abaques de Pilot et Moreau 1973), se trouvant dans la littérature spécialisée ou à l’aide de programme de calcul sur ordinateur pour les cas complexes.
Néanmoins le calcul de stabilité passe par plusieurs étapes particulièrement pour une argile molle.
La présence fréquente en surface d’une croûte superficielle altérée et fissurée, joue un rôle prépondérant dans ce type de rupture et le choix du modèle de calcul correspondant. Selon l’épaisseur de cette croûte, les ruptures de remblais ont été classées en trois grandes catégories.

Eléments finis en géotechnique

L’analyse de projets géotechniques est possible grâce à de nombreux codes éléments finis.
L’ingénieur ayant de l’expérience en ce domaine sait que le poids des hypothèses permettent le passage de la réalité au modèle est difficile à évaluer.il sait que le jargon élément finis est parfois rebutant-il souhaiterait ne pas avoir à intervenir sur la numérotation des nœuds des éléments sur certains choix réservés au numéricien. Il voudrait disposer du code sur le PC gérant sa bureautique et sa technique quotidiennes, afin de faire une étude paramétrique des problèmes délicats. il exige avant tous que ses journées ne soient pas encombrées par de laborieuses entrées de données et interpolation de fichiers.

Les options par défaut et les solutions approchées

Le système d’option par défaut et de solutions approchées spécifiques, qui est un des fers de lance de l’outil de projet pour la géotechnique, est destiné à faire gagner du temps à l’opérateur, à lui éviter de devoir faire des choix tracassant, et enfin à améliorer la convivialité du logiciel.
Ce système est inséparable du traitement à partir d’un menu arborescent. Chaque branche du menu est évidemment figée, car elle réalise une tâche précise, bien définie, mais la diversité des branches en fait globalement un outil extrêmement souple.

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