Avantages résultant de l’emploi de dalles mixtes

Avantages résultant de l’emploi de dalles mixtes

Les avantages résultants de l’emploi de dalles mixtes en construction peuvent se résumer ainsi : La rapidité de construction Aucun étaiement temporaire n’est nécessaire dans la fourchette commune de portée.
Poids léger de 2 à 3.5 KN/mm² (entre 40 et 60 % du poids d’une dalle pleine en béton armé). Transfert des forces horizontales réduit les charges dues au vent aussi bien dans les conditions temporaires que permanentes.
Le bac constitue une plate-forme de travail sure Installation rapide du bac. Résistance au feu variant entre (R30 et R120) ENV 1994-1-2 :1994 : élément satisfaisant au critère de résistance mécanique pendant 30 min, ou 60 min d’exposition au feu normalisé (celons l’euro code 4 structure mixte), en fonction de l’épaisseur de la dalle et des armatures.
Isolation acoustique Isolement aux bruits aériens de 56 à 60 dB : (une catégorie selon le niveau sonore du bruit environnant), à l’aide d’un revêtement de sol compris résilient et d’un plafond rapporté.

Origine des phénomènes d’instabilité

Le calcul d’une structure exige que, sous toutes les combinaisons d’actions possibles, définies réglementairement, la stabilité statique soit assurée, tant globalement au niveau de la structure qu’individuellement au niveau de chaque élément. Les actions développent divers sollicitations, qui génèrent les contraintes au sein du matériau et des déformations des éléments.
Il s’agit donc, afin de garantir le degré de sécurité souhaité ou souhaitable, de vérifier que les contraintes et les déformations restent en deçà des limites admissibles .
Le flambement : Lors d’un chargement en compression simple d’une barre élancée, initialement rectiligne, en position verticale et bi articulée aux extrémités, soumise à un effort N que l’on augmente progressivement, on observe que quand N atteint une certaine valeur, la barre se dérobe latéralement, et apparait alors une grande cette déformation qui a les traits caractéristiques de toutes les instabilités de forme. Dans le cas des barres comprimées, cette instabilité prend le nom de flambement.
Déversement : Ce phénomène d’instabilité élastique se produit, d’une façon, lorsqu’une poutre fléchie présente une faible inertie transversale et à la torsion.la partie supérieure de la poutre, comprimée, flambe latéralement et il existe une valeur critique du moment de flexion (selon le plan le plus grande raideur) comme il existe un effort normal critique provoquant le flambement pour une barre comprimée, pour lequel la poutre fléchit dans le plan de sa plus faible raideur et entre en torsion.
le voilement : Dans une plaque soumise à une compression uniforme sur deux cotés Opposée, parallèlement à son plan moyen, on observe que la plaque, au-delà d’une certaine charge, se déforme transversalement.
Le phénomène de voilement peut également apparaitre sous un effet de cisaillement simple. Il est dans ce cas, attaché à la diagonale comprimée, les âmes des poutres utilisées en construction métallique sont généralement minces et donc susceptibles de se voiler sous des efforts de compression ou de cisaillement excessifs.
Pour éviter le voilement des âmes des poutres, deux moyens sont Possibles : Soit augmenter l’épaisseur de l’âme. Soit disposer des raidisseurs d’âme, judicieusement positionnés.

Classification des sections transversales

Les profilés de construction, qu’ils soient laminés ou soudés, peuvent être considérés comme constitués d’un ensemble de parois distinctes, dont certaines sont dites « internes ou raidies et d’autres sont appelées « en consoles » (les semelles des profilés ouverts et les ailes des cornières).
Classe 1 Sections plastiques : Celles qui peuvent former une rotule plastique avec la capacité de rotation suffisante pour autoriser une redistribution des moments de flexion dans la structure.
Classe 2 Sections compactes : Celles qui peuvent développer le moment de résistance plastique dans la section mais pour lesquelles un voilement local limite la rotation sous moment constant.
Classe 3 Sections semi-compactes : Celles pour lesquelles la contrainte dans les fibres extrêmes doit être limitée à l’atteinte de la limite d’élasticité car un voilement local empêche le développement du moment de résistance plastique de la section.
Classe 4 Sections élancées : Celles dans lesquelles l’atteinte de la limite d’élasticité dans les fibres extrêmes ne peut pas être atteinte en raison d’un voilement local prématuré.

Description du bâtiment

Le sous-sol de bâtiment sera utilisé comme un parking de stationnement des voitures légères dont leurs charges sont définies sur le DTR BC 2,2.
Le parking exploite environ 45 places de stationnement pour voitures au premier sous-sol, 52 places au second sous-sol et environ 42 places au troisième sous-sol. Le déplacement des voitures entre les trois niveaux se fait par une rampe à double sens. La rampe est située au centre du bloc. Le premier niveau hors sol sera utilisé comme un marché pour fruits et légumes. Les autres niveaux seront utilisés comme un centre commercial.
La partie du sous-sol est entouré par un voile périphérique. Nous avons opté à réaliser ce bâtiment dont leurs largeurs sont consécutivement 36m et 18m et leurs longueur est de l’ordre de 42.25m avec des voiles de contreventements, le bâtiment sera justifier sous l’action thermique.

Origine des phénomènes d’instabilité

Le calcul d’une structure exige que, sous toutes les combinaisons d’actions possibles, définies réglementairement, la stabilité statique soit assurée, tant globalement au niveau de la structure qu’individuellement au niveau de chaque élément. Les actions développent divers sollicitations, qui génèrent les contraintes au sein du matériau et des déformations des éléments. Il s’agit donc, afin de garantir le degré de sécurité souhaité ou souhaitable, de vérifier que les contraintes et les déformations restent en deçà des limites admissibles .
Le flambement : Lors d’un chargement en compression simple d’une barre élancée, initialement rectiligne, en position verticale et bi articulée aux extrémités, soumise à un effort N que l’on augmente progressivement, on observe que quand N atteint une certaine valeur, la barre se dérobe latéralement, et apparait alors une grande cette déformation qui a les traits caractéristiques de toutes les instabilités de forme. Dans le cas des barres comprimées, cette instabilité prend le nom de flambement.
le voilement : Dans une plaque soumise à une compression uniforme sur deux cotés Opposée, parallèlement à son plan moyen, on observe que la plaque, au-delà d’une certaine charge, se déforme transversalement.
Le phénomène de voilement peut également apparaitre sous un effet de cisaillement simple.il est dans ce cas, attaché à la diagonale comprimée, les âmes des poutres utilisées en construction métallique sont généralement minces et donc susceptibles de se voiler sous des efforts de compression ou de cisaillement excessifs. Pour éviter le voilement des âmes des poutres, deux moyens sont Possibles : Soit augmenter l’épaisseur de l’âme. Soit disposer des raidisseurs d’âme, judicieusement positionnés.
Déversement : Ce phénomène d’instabilité élastique se produit, d’une façon, lorsqu’une poutre fléchie présente une faible inertie transversale et à la torsion.la partie supérieure de la poutre, comprimée, flambe latéralement et il existe une valeur critique du moment de flexion (selon le plan le plus grande raideur) comme il existe un effort normal critique provoquant le flambement pour une barre comprimée, pour lequel la poutre fléchit dans le plan de sa plus faible raideur et entre en torsion.

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Table des matières

Chapitre I: Introduction générale
I.1 : Introduction
I.2 : Présentation du projet
I.3 : des descriptions de l’ouvrage
I.3.1 : les caractéristiques géométriques
I.3.2 : les caractéristiques mécanique des matériaux
I.4 : Origine des phénomènes d’instabilité
I.5 : Classification des sections transversales
PARTIE A :CENTRE COMMERCIAL EN CHARPENTE METALLIQUE (R+3)
Chapitre II :Pré dimensionnement des éléments résistants
II.1 : Généralité
II.2 : Etude des dalles
II.2.1 : Les dalles mixtes
a)-phase de construction
b)-phase de finale
II.2.1.1 : Etude de la dalle mixte du plancher terrasse
II.2.1.2 : Calcul des solives du plancher terrasse
a)-phase de construction
b)-phase finale
-position de l’axe neutre
-calcul des connecteurs
II.2.1.3 : Plancher à dalle pleine
II.3 : Les poutres principales (poutre porteuses)
II.3.1 : Pré dimensionnement Les poutres principales
1)-Plancher terrasse et étage courant
a)-phase de construction
b)-phase finale
II.4 : Pré dimensionnement Les poutres secondaires
1) plancher terrasse
a)-phase de construction
b)-phase finale
II.5 : Etude de la dalle mixte du plancher terrasse
a)-phase de construction
b)-phase finale
II.6 : Etude de la dalle mixte du plancher étage courant
II.7 : Poteaux
Chapitre III : ETUDE SISMIQUE
III.1 : Introduction
III.2 : Classification de notre projet selon le R.P.A 99ver2003
III.2.1 : Méthode dynamique
III.3 : Evaluation de la force sismique
III.4 : Calcul de la force sismique
III.5 : Modélisation et présentation du logiciel Robot
Chapitre IV :Etude des éléments secondaires
IV.I: Etude de l’escalier
IV.II : Etude de l’acrotère
Chapitre V : Etude des portiques et des assemblages
V.I : Etude des portiques
V.I.1 : Introduction
V.I.2 : Origine des phénomènes d’instabilité
V.I.3 : vérification des poteaux
V.I.4 : Vérification des poutres IPE600
V.II : Etude des assemblages
V.II.1 : Introduction
V.II.2 : Les types de liaison
V.II.2.1: Assemblages mécaniques
V.II.2.2 : Assemblages adhérents ou cohésifs
V.II.3: Calcul des assemblages
V.II.3.1 : L’assemblage poteau poutre par platine
V.II.3.2 : Choix des soudures
V.II.3.3 : L’assemblage poteau-poteau
V.II.3.4 : poutre principale IPE 600 -solive IPE270
V.III: Palées des stabilité
V.III.1 : Introduction
V.III.2 : Disposition des palées de stabilités
V.III.2.1 : Vue transversale des palées des stabilités
V.III.3 : Vérification des palées des stabilités
V.III.4 : l’assemblage du contreventement verticale
PARTIE B : PARKING EN BETON ARME (R-3)
Chapitre VI :Etude de l’infrastructure
VI.I : Etude de pied de poteau
VI.I.1 : Introduction
VI.I.2 : Pied de poteau encastré
VI.I.2.1 : Vérification de la contrainte de compression du béton
VI.I.2.2 : Calcul l’épaisseur de la platine
VI.I.3 : Calcul de la tige d’ancrage
VI.II : Etude de l’infrastructure
VI.II.1 : Introduction
VI.II.2 : Descentes des charges
VI.II.3 : Vérification des voiles périphériques
VI.II.4 : Vérification de la dalle pleine
VI.II.5 : Vérification de la dalle de la rampe
VI.II.6 : Etude sismique (Accélérographes séismes record)
VI.II.7.1 : Essai séisme d’EL CENTRO
VI.II.8. Vérification d’une semelle filante rigide
VI.II.8.1 : Vérification d’une semelle filante rigide sur chaque axe(x)
VI.II.8.2 : Vérification de la longueur élastique(x)
VI.II.8.3 : Vérification d’une semelle filante rigide sur chaque axe(y)
VI.II.8.4 : Vérification de la longueur élastique
CONCLUSION GENERALE
BIBLIOGRAPHIE